一、地基动力转动压缩对高层建筑自振频率的影响（论文文献综述）
范重,王晶,刘涛,杨苏,杨开,王义华,曾德民[1]（2022）在《高层建筑结构嵌固条件影响研究》文中指出该文对国内外考虑地下室及周边土体对高层建筑地震作用影响分析方面的研究进展进行了回顾,基于塔楼、地下室结构与周边土体的相互作用机理,建立可以考虑地基基础影响的力学模型。根据场地情况确定地下室周边土体弹簧及相应阻尼的计算参数。考察地下室顶板嵌固、地下室周边嵌固、底板嵌固以及土体-结构相互作用等4类嵌固条件在地震作用下计算结果的合理性,并研究塔楼单侧洞口长度对整体结构与结构构件受力性能的影响。分析结果表明:地下室顶板嵌固模型塔楼侧向刚度偏大,且无法考虑地下室与塔楼之间的相互影响。地下室周边嵌固模型无法反映地下室结构的变形与质量引起的惯性力,在地震作用下水平剪力沿地下室竖向减小过快,计算结果偏于不安全。底板嵌固模型忽略周边土体的作用,导致地下室在地震作用下水平剪力过大,计算结果过于保守。土体-结构相互作用模型可以较为真实地模拟地下室周边土体的刚度与阻尼,与其他计算模型相比,虽然塔楼性能变化较小,但地下室构件内力变化很大。单侧洞口对塔楼整体受力性能影响较小,但对框架柱和楼板的影响值得重视。
王帅[2]（2021）在《考虑土-结构相互作用的TLD减震性能研究》文中研究指明调频液体阻尼器（TLD）由于其构造简单、造价低等优点在结构振动控制领域应用广泛,同时能够实现较好的减震调频效果。本文对隔板式TLD及其减震性能进行了研究,分析其减震规律,主要研究内容及结论为:（1）通过对隔板式调谐液体阻尼器进行有限元流固耦合模态分析,对比二维模态和三维模态的误差,且对该阻尼器进行动力分析,对比参考点的动力流固耦合分析结果,分析参考点液体的动力特性,发现液体的滞后性,进而为下一步液体滞后耗能分析奠定基础。（2）基于三层框架,建立低层结构-隔板式调谐液体阻尼器减震体系,进行动力流固耦合有限元分析,通过对比刚性地基和土层地基（考虑土-结构相互作用）两种工况下的动力响应,刚性地基下的TLD的减震效果均优于土层地基（考虑土与结构相互作用）条件下的减震效果,从各层参考点的动力反应（位移、速度、加速度）峰值来看,在低层结构中,土-结构相互作用会影响TLD减震效果,但是达不到刚性地基下TLD的减震效果,两种工况下动力反应（位移、速度、加速度）峰值差值较小,土-结构相互作用对低层建筑结构影响较小。（3）基于benchmark20层结构模型,利用ADINA仿真模拟软件,建立高层结构-隔板式调谐液体阻尼器减震体系,进行动力流固耦合分析有限元分析,通过对比TLD在顶层的不同布置位置,验证了TLD布置位置的不同对高层结构减震影响。（4）基于benchmark20层结构模型,建立高层结构-隔板式调谐液体阻尼器减震体系,进行动力流固耦合有限元分析,通过对比刚性土层地基和土层地基（考虑土-结构相互作用）两种工况下的动力响应,对比了三种地震波的地震响应,验证了TLD分别基于刚性地基和土层地基（考虑土-结构相互作用）会对动力反应（位移、速度、加速度）有不同的控制效果,从各层参考点的动力反应（位移、速度、加速度）峰值来看,在高层结构中,土-结构相互作用下阻尼器能有效减小动力反应峰值。在数值模拟中验证阻尼器的减震效果,阻尼器在刚性地基下框架体系的减震效果趋于保守,实际工程中,阻尼器在土层地基（考虑土与结构相互作用）下框架体系的减震效果更佳。两种工况下动力反应峰值差值较大,土-结构相互作用对高层建筑结构减震影响较大。
王安辉[3]（2020）在《软弱地层中劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能研究》文中指出由于水平荷载和地震液化引起的桩基侧移过大或桩身结构强度破坏等工程事故屡见不鲜,有效提升软弱地层中桩基础的水平承载力与抗震性能是岩土工程中亟需解决的挑战,也是桩基工程研究的热点和难点问题。劲芯复合桩（简称复合桩）是将水泥土搅拌桩（或高压旋喷桩）与高强度的预制混凝土管桩联合形成的一种复合材料新桩型。工程实践表明预制混凝土管桩周围的水泥土可显着提高其竖向承载力,但国内外对劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能的研究尚处于探索阶段,已有成果难以指导工程实践。本文采用现场试验、室内模型试验、数值模拟和理论分析相结合的方法,对软土地基中劲芯复合桩的水平承载性能及可液化土层中劲芯复合桩的抗震性能开展系统研究,研究成果可为软弱地层中劲芯复合桩的水平承载力与抗震设计计算方法提供理论依据。论文的主要研究内容和成果如下:（1）通过3个不同场地桩基水平承载力现场试验,评价了软土地基中水泥土桩加固对预制混凝土管桩水平承载性能的提升效果。6根劲芯复合桩和3根PHC管桩的测试结果表明,采用水泥土桩加固桩周软土能有效提高PHC管桩的水平临界荷载及水平极限承载力,并可明显降低PHC管桩的桩身位移与弯矩。水泥土桩桩径与混凝土芯桩桩径之比为1.5～2.5的劲芯复合桩,其水平临界荷载比未加固的PHC管桩增大33%～50%,相同荷载作用下的桩头水平位移比未加固的PHC管桩减少40%～70%。增加水泥土桩桩径和混凝土芯桩桩径均可提高劲芯复合桩的水平承载能力。（2）水泥土加固提高桩侧土抗力和降低或延缓混凝土芯桩的受拉损伤是水泥土桩提升预制混凝土管桩水平承载性能的内在机理。水平受荷复合桩中混凝土芯桩、水泥土与桩周软土协同工作,共同抵抗水平荷载;水泥土加固不仅可大幅提高桩侧土抗力进而限制桩身变形的发展,而且可降低或延缓混凝土芯桩的受拉损伤,进而提高复合桩的水平承载性能。揭示了水泥土桩参数对复合桩水平承载性状的影响规律,增大水泥土桩桩径和提高水泥土强度均可提高复合桩的初始刚度和极限土抗力,但存在临界水泥土强度;水泥土桩桩长在10倍的芯桩桩径范围内,水泥土加固可有效提高复合桩的水平承载力。（3）考虑混凝土芯桩桩周水泥土和软黏土的土抗力分担及混凝土芯桩的非线性,提出了软土地基中劲芯复合桩水平承载力p-y曲线计算方法。将水泥土视为硬黏土,结合现有软黏土和硬黏土地基中桩基的p-y曲线模型,考虑水平荷载作用下桩周水泥土和软黏土的土抗力分担比例,并引入混凝土芯桩的弯矩–曲率关系考虑芯桩的非线性,构建了软土地基中劲芯复合桩水平承载特性p-y曲线模型。工程实例现场实测结果验证了该模型理论计算的合理性。采用本文提出的p-y曲线模型分析了水泥土桩桩径、桩长和强度、混凝土芯桩弹性模量及桩头约束条件等对复合桩水平受荷性状的影响规律。（4）水泥土加固能够有效提升可液化地基中预制混凝土管桩的抗震性能,其内在机理是水泥土提高桩身约束效应和降低桩周土体循环剪应变。在地震作用下,水泥土桩加固可有效限制群桩基础周围土层中超孔隙水压力的发展,进而限制了因地震液化导致的土体刚度退化及场地基本周期的增加。复合桩工况中上部结构侧向位移和筏板沉降比未加固的预制管桩工况均大幅减少,水泥土桩加固深度越大则减少幅度越明显。桩周水泥土可有效限制其加固深度范围内的桩身截面弯矩的增长,可使桩身最大弯矩减少达70%,但不同水泥土加固深度下桩身出现动弯矩峰值的位置不同。（5）明确了水泥土桩设计参数（桩径、桩长和模量）、砂土相对密实度及震动强度等因素对砂土-复合桩-上部结构地震响应的影响规律,定量评价了复合桩场地的抗液化性能与复合桩的弯曲失效特征,进而提出了可液化场地中劲芯复合桩的抗震设计要点。增大水泥土桩桩径可大幅提高复合桩的抗震性能;当水泥土剪切模量与砂土剪切模量之比小于45时,增大水泥土剪切模量可有效提高复合桩的抗震性能;当液化土层较薄时,水泥土桩长度应穿过可液化土层,而在深厚液化土层地区,水泥土桩长度应不小于10 m;桩基在水泥土与可液化砂土交界处会产生较大的弯矩响应,该部位应采取必要的抗震构造措施。（6）揭示了桩筏连接形式对可液化土层中劲芯复合桩地震响应及抗震性能的影响规律和机理。相比连接式桩筏（CPR）基础,采用非连接式桩筏（DPR）基础可降低地基土体的液化趋势,进而限制土体因液化产生的刚度衰减;中粗砂垫层的隔震效应使得DPR工况中地基土体和上部结构的加速度反应均低于CPR工况;DPR基础的整体性和刚度相对较差,导致地震作用下DPR工况中上部结构侧向位移和筏板沉降均较CPR工况增大50%以上;CPR工况中复合桩的最大弯矩出现在桩头,而DPR工况中桩身最大弯矩出现在距桩头1/3～1/2桩长处,但DPR工况中桩身弯矩峰值较CPR工况减少近50%。
白春[4]（2020）在《考虑土—结构相互作用的煤矿采动对RC框架结构模型抗震性能影响与分析》文中研究表明煤炭作为我国的重要战略资源,由于多年来一直被高强度开采,故而形成了大量的采空区。随着中国工业化发展进程的加快,我国土地资源日趋紧张,诸如建筑物、工业厂房、道桥等工程建设逐渐向采空区边缘地带推进。但我国多数矿区位于有抗震设防烈度要求的地带,地震作用下采空区边缘地带建筑结构遭受煤矿采动灾害与地震灾害的不利影响。目前关于煤矿采动灾害与地震灾害影响下,RC框架结构地震模拟振动台的试验鲜有报道,本文依托国家自然科学基金项目“《地震作用下采动区岩层动力失稳与建筑安全控制研究》项目编号（51474045）”,根据《建筑抗震试验规程》（JGJT101-2015）及《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）,利用PKPM软件设计原型六层钢筋混凝土框架结构。基于开采沉陷学、结构动力学、地震工程学,通过现场调研、试验研究与数值模拟相结合的方法,以采空区边缘地带RC框架结构为研究对象,结构在经过采动灾害长期影响下产生双向不均匀沉降后,对结构在地震灾害作用下其抗震性能劣化机制及动力灾变规律开展研究工作,本文主要在以下几个方面进行探讨,主要研究成果如下:（1）煤矿采动影响下RC框架结构振动台试验设计。为了模拟采动灾害引起的不均匀沉降,设计采动模拟试验台。基于一致相似率理论,设计几何相似比为1/10的强度模型,横向与纵向均为两跨,高宽比为2.25。选用微粒混凝土和镀锌铁丝模拟原型混凝土与钢筋,为了进一步提高振动台试验的精确度,考虑非结构构件自重及活荷载的影响。（2）通过振动台试验,研究试验模型在7度设防、8度设防地震激励下的动力响应,结构破坏形式及破坏机理。煤矿采动扰动下结构产生不均匀沉降,对结构产生初始损伤,结构自振频率降低。不均匀沉降量越大,结构的自振频率降低越多,采动初始损伤会加剧结构在地震作用下的震害。采动影响程度增大,结构底部容易过早的发生塑性损伤,消耗地震传到上部结构的能量,不利于地震能量向上层传递与分散,结构底部极易形成塑性损伤薄弱区。强震扰动下煤矿采动损伤建筑最大层间位移角超过规范限值,薄弱层位置从一层扩展到二层,存在薄弱区向上扩展现象,底部结构塑性铰急剧增加。角柱损坏最严重,中柱损害最小,抗震稳健性降低。动力破坏试验表明,采动损害影响最大的结构,其抗震稳健性衰减速率越快,角柱AI最先发生破坏失稳,倒塌范围逐渐扩大形成竖向倒塌区域,且存在P-△二阶效应作用对结构倒塌的贡献,最终导致整个底部结构的垮塌。（3）单向与双向不均匀沉降对建筑物的损害。两种不均匀沉降影响下,共同点是:首层构件附加应力或附加变形最大,应力集中主要位于梁端、柱端、框架节点处;随着楼层位置增加,采动影响作用大幅度衰减。不同点是:单向不均匀沉降影响下,柱沿建筑物倾斜方向以单向偏心受力为主,梁以弯曲变形为主。而双向不均匀沉降影响下,柱沿对角线方向呈双向偏心,梁存在弯扭变形。（4）双向地震激励下,分别考虑土-结构相互作用与刚性地基假定,对煤矿采动损伤建筑结构抗震性能的影响。为减少数值模拟计算成本,提高结构仿真分析效率,对地基土体的影响范围进行了多种计算,提出了确定有限元模型地基土体有效范围的方法。与刚性地基假设对比可知,考虑土-结构相互作用后,结构的约束相对减弱,表现为柔性体系,结构自振周期变长。与刚性地基相比,结构在X与Z向的顶层加速度反应减弱,煤矿采动影响越大,加速度降低幅值越大。考虑土-结构相互作用后的结构顶点位移要大于刚性地基,加速度时程曲线变化较柔,X方向的动力反应要强于Z向。煤矿采动对建筑物的影响作用越大,结构顶点位移变化越显着。当考虑土-结构相互作用后,结构的最大层间位移角普遍比刚性地基要偏小,层间位移角的变化趋势比刚性地基要缓,尤其是对于不均匀沉降影响下的结构,这种变化更为显着。与刚性地基相比,考虑土-结构相互作用后,水平层间剪力随楼层位置增加而减小。（5）对不同土层下的煤矿采动影响下框架结构倒塌破坏规律进行了研究。不同土体条件下,结构的破坏时间所有差别。基于刚性地基假设下的结构破坏时间多数要早于硬土和软土地基,土质越软,这种破坏延迟效果越显着。在采矿采动影响相同的条件下,软土地基结构整体破坏情况要小于硬土地基,小于刚性地基。地基土体越软,不均匀沉降量越大,结构在地震动力作用下沉入土体的深度越大,结构侧向变形越严重。倒塌破坏过程表明结构的破坏既有“柱铰”破坏,又有“梁铰”破坏,存在“混合倒塌”机制现象。考虑土-结构相互作用后,上部结构反应较大,构件不同程度形成塑性损伤,耗散掉部分地震输入能,底部整体倒塌概率降低。该论文有图122幅,表55个,参考文献204篇。
罗兰芳[5]（2020）在《地基土—结构—设备体系振动台试验研究与能量反应分析》文中研究指明建筑结构使用功能需求的增长促使其内部设备等非结构构件大量涌现,建筑结构本身与其内部设备形成了结构-设备耦合体系。对于结构-设备耦合体系的研究多基于刚性地基的假定,而真实地基情况与计算假设之间的差异可能导致结构-设备体系设计出现不合理、乃至不安全的情形。一方面,地基相对柔性可引起上部结构-设备体系动力特性的改变,另一方面,由于地基无限性导致的振动能量远处逸散效应将进一步改变上部结构-设备体系的地震反应机理,因此将地基土、结构、设备三者联合分析更能反映真实情形。然而,由于地基土-结构-设备体系规模庞大性及内部相互作用复杂性,尚缺乏高效的整体体系地震反应计算方法,而试验研究成果更是匮乏。有鉴于此,本文针对地基土-结构-设备体系研究中所涉及的地基土能量逸散效应的模拟、体系振动台试验方法进行了研究,并对体系抗震设计能量法所涉及的基本问题进行探索,研究了考虑土-结构相互作用情况下结构-设备体系能量反应的计算理论,分析了结构-设备体系在真实地基条件下的地震能量输入和能量耗散机理。主要研究内容和成果概述如下:1.提出了模拟远场地基土无限域能量逸散效应的模态综合-阻尼抽取联合法。研究了模态综合法与阻尼抽取法联合应用于远场地基土模拟的相关理论,推导了联合法模拟远场地基土有限元时域模型的计算表达式。以有限元软件ANSYS与编程软件MATLAB联合应用实现模拟远场地基土有限元模型的前处理,并以Simulink状态空间方法实现模拟远场地基土模型的计算。基于算例分析对所提出方法的可靠性进行验证,算例结果表明:所提出的模拟远场地基土能量逸散的模态综合-阻尼抽取联合法计算效率高且不失精度。2.提出了地基土-结构-设备体系基于分枝模态方法的实时耦联振动台试验方法。推导了地基土-结构-设备体系运动方程并变换使得结构-设备体系与地基土之间相互作用以耦合项荷载形式出现,进而可实现结构-设备体系试验子结构与地基土数值子结构之间的数据交互。对单向加载振动台装置上地基土转动效应的模拟进行研究,将地基土转动效应以等效荷载方法模拟进而提出了整体体系的实时耦联振动台试验方法。对数值子结构地基土模型的实施进行研究,并对其应用于实时耦联试验的可行性进行论证,结果表明:本文提出的缩减地基土模型参与地基土-结构-设备体系实时耦联试验满足数据交互时效要求且具有较高的精度。3.提出了考虑地基土影响的复杂相互作用体系中结构-设备体系能量反应计算方法,研究了地基土线性阶段和局部非线性阶段的结构-设备体系能量反应计算理论,并解决了相关能量反应自编程序的计算实现。考虑了结构与设备之间存在连接装置的情形,得到了考虑地基土影响的结构、连接装置与设备各自的能量反应计算方程。提出了实时能量概念并开发了Simulink实时能量反应输出模块。对高层框架结构-设备体系能量反应进行MATLAB自编程序计算实现,为获知结构-设备体系真实的能量需求与耗散机理奠定基础。4.实现了结构-设备体系与地基土-结构-设备体系实时耦联振动台试验,并对基于分枝模态方法的实时耦联振动台试验方法的可靠性进行了验证。基于试验结果分析了连接装置参数以及地基土对结构-设备体系能量反应的影响规律。结果表明:与刚性连接装置相比,采用柔性连接装置对降低结构输入能和滞回耗能占比有利;连接装置参数对设备输入能及其分配影响规律与地震动特性相关。考虑地基土影响后,结构与设备输入能呈相对于刚性地基时降低的状态;且结构与设备输入能分配特性以及连接装置参数对结构和设备能量反应影响的规律改变。刚性地基假定的结构-设备体系能量反应计算结果存在较大误差。5.对局部非线性地基土-结构-设备体系计算方法进行研究,提出了借助不同软件计算优势为特点的地基土-结构-设备体系ANSYS-MATLAB数值交互分析方法,开发了相应的ANSYS-MATLAB交互分析平台,并对交互分析方法的可靠性进行了验证。基于交互分析平台研究了大震阶段地基土对不同参数连接装置的结构-设备体系能量反应的影响规律,结果表明:地基土进入局部非线性阶段后对结构与设备输入能的减小作用有所削弱,同时,局部非线性地基土对结构-设备体系能量反应影响规律与线性地基土假设时的情况有所不同。因此,有必要考虑地基土非线性因素对结构-设备体系能量反应的影响。6.开展了地基土-高层框架结构-设备体系能量反应分析,对结构-设备体系抗震设计能量法中结构与设备输入能、能量耗散机理以及性能协调手段等基本问题进行研究。分析了连接装置参数以及地基土对结构与设备输入能、能量分配和耗能机制的影响规律。结果表明:采用柔性连接装置可减小结构向设备的能量传递,当设备与柔性连接装置构成的设备子体系与结构基频接近1.0时结构输入能明显降低;采用柔性连接装置有利于设备内部能量合理分配,对减小设备反应有利,当柔性连接装置的设备子体系与结构基频接近1.0时,结构与设备可互动减震;刚性地基假定的结果高估了结构与设备输入能,考虑地基土影响后结构与设备输入能最大降幅可至50%;刚性地基假定的结构与设备输入能分配特性存在误差,且结构楼层滞回耗能分布与真实地基条件下不同;考虑地基土影响后连接装置对结构能量反应影响规律与刚性地基时的结果差异明显,且柔性连接装置对设备有利作用削弱。在结构-设备体系抗震设计能量法研究中有必要考虑地基土的影响。
王澈泉[6]（2020）在《台风作用下高层建筑风特性及风致响应实测研究》文中进行了进一步梳理由于高层建筑结构新颖、体型日趋复杂,其轻质、高柔、低阻尼的特点,导致其风致响应问题突出。近年来台风在福建和浙江登陆的次数越来越频繁,而针对这区域的风特性、风压、风致响应研究远远不够,特别是对台风作用下高层建筑扭转效应的实测研究,同时国内外对同一栋建筑进行长时间的风特性、风压、风致响应同步实测研究也非常匮乏。本文依托厦门三栋高层建筑、温州某高层建筑建立抗风实测基地,于2014～2018年分别对台风“麦德姆”、“凤凰”、“灿鸿”、“杜鹃”、“苏迪罗”、“尼伯特”、“莫兰蒂”、“鲇鱼”、“泰利”、“玛利亚”进行风场、风压、平动加速度响应和扭转向加速度响应的同步实测研究。本文取得的主要成果如下:（1）基于台风风场实测数据,分析了建筑顶部的平均风和脉动风特性,包括湍流度、阵风因子、湍流积分尺度、脉动风速谱。记录了“莫兰蒂”台风作用下厦门三栋建筑顶部风场数据,研究了脉动参数之间、脉动参数与阵风持续时间的关系,分析了三栋建筑顶部风湍流的相关性。记录了“麦德姆”台风作用下温州建筑顶部风场数据,研究了不同时距的风特性。探讨了厦门、温州风场的差异性,其结果表明温州试验楼位于典型的城市地貌中,其风场的脉动性大。（2）基于台风风压实测数据,分析了风压的脉动特性,包括风压系数、脉动风压概率、峰值因子和脉动风压的相关性。探讨了厦门、温州的风压特性的差异性。研究表明:选取来流方向较为平稳的数据进行分析时,其子样本之间的差异性较小;迎风面上的压力系数时程相似且峰值较大,而背风面、侧风面的压力系数时程的峰值较小;各测点的脉动风压不满足高斯分布特征,在相同目标保证率下,实测峰值因子大于相应规范值。（3）首次采用RA013扭转加速度传感器对台风的扭转效应进行了实测研究;采用991C型传感器记录了台风作用下的平动加速响应。基于多个楼层的水平加速度实测,分析了水平加速度和扭转加速度响应的高斯特性,其结果表明台风风向对水平向加速度响应的高斯特性有很大的影响,而扭转向加速度的高斯特性与平均风速有关;基于目标保证率提出了水平向和扭转向加速度峰值因子的取值范围,在相同目标保证率下,基于高斯特性的规范取值偏低;研究了加速度均方根与风速的关系,在台风作用下,建筑结构的加速度响应的峰值与均方根随风速的增大而增大,当平均风速和加速度幅值较大时,加速度响应与平均风速的指数关系越明显。（4）基于实测的水平向加速度响应和扭转向加速度响应,利用Welch方法、改进的ERA-NEx T法识别结构的水平向、扭转向模态参数,探讨自振频率与平均风速、结构阻尼比与加速度均方根的关系,为研究台风作用下高层建筑动力特性提供了参考。
熊利华[7]（2020）在《高架列车诱发柔性连接装配式混凝土框架结构的振动及控制研究》文中认为本文介绍了高架列车引起装配式建筑框架结构体系振动响应的原因以及振动特点,同时在参考前人研究成果的基础上总结了国内外对该课题研究的现状、研究方法以及现阶段所取得的成果。运行列车引起周边环境振动对人们的正常生活有极大影响,前人研究主要集中在现浇结构振动响应问题方面,因此有必要对高架列车引起装配式建筑振动响应进行研究。本文以半刚性连接装配式结构为研究对象,利用通用有限元计算软件ANSYS进行建模计算。建立有限元模型时,将其分为列车-桥梁-桥墩和桩基-土体-装配式结构两个子模型,通过墩底反力进行连接。运行上部子模型计算桥墩墩底反力,将其作为外部荷载施加在下部子模型桥墩中心位置,通过计算得到装配式结构三层楼板的振动响应情况。在上部模型建立过程中,采用移动荷载模拟列车荷载激励,桥梁以及桥墩通过Beam4单元模拟,两者间设置支座连接,支座结构通过Combine14弹簧阻尼单元进行模拟,计算得到墩底反力。桩基-土体-装配式结构模型建模中,土体以及桩基采用Solid45单元,耦合接触面上的自由度;模型底部采用固定边界,侧边采用三维粘弹性边界;装配式结构梁柱采用Beam188单元,楼板采用Shell181单元,梁柱节点通过三个轴向及三个转动弹簧阻尼单元模拟半刚性连接。将上部荷载施加后得到结构楼板振动加速度、位移等。通过计算分析发现,结构振动的频率范围主要集中在0-40Hz范围,属于低频振动;高架列车引起装配式结构水平方向振动也较显着,且与竖向相比振动响应更加敏感;列车运行速度、结构距高架中心线距离、土体性质等工况均对结构振动有一定的影响,随着节点转动刚度的增大,加速度频谱幅值逐渐增大,说明节点半刚性对于振动能量的传递有影响。在本文研究节点刚度范围内,水平方向振动响应总体随着节点转动刚度的增大而增大,竖向振动响应受到节点刚度变化影响较小;隔振沟深度越浅,楼板水平位移变化幅度越大,竖向位移变化幅度越小,因此进行装配式混凝土框架结构设计需根据周边装配式结构功能作用控制隔振沟深度。
康艳博[8]（2020）在《地震作用下高层建筑结构波动特性研究》文中研究表明大量的高层建筑振动台模型试验数据和实际建筑地震监测数据表明,建筑结构在地震地面运动的激励下具有明显的波动效应特征:首先是随着高度的增加,各楼层的响应之间具有明显时滞现象;其次是沿建筑高度方向,结构的地震响应具有明显的驻波现象。这种波动效应特征在传统的、基于封闭系统下集中质量模型的结构动力理论框架下,无法得到合理的阐释与合适的评价。鉴于此,本文采用理论推导、数值分析和试验研究等手段,对一维均匀直杆、一维均匀直杆串联质点系和实际工程的振动台试验模型等典型介质模型在基底输入激励下的波动响应特征进行了分析和研究。主要研究内容和成果如下:1.对近现代建筑抗震理论的研究及应用进展进行了全面的阐述和总结,结合高层建筑、尤其是超高层建筑的发展趋势及其波动特征显着的特点,对传统结构动力理论的局限性进行了分析和评述,并进一步提出了开展高层建筑结构地震波动响应研究的理论路线和逻辑主框架。2.根据连续介质的固体弹性理论,并基于结构层模型、平面杆系模型以及平面剪切梁模型等经典计算模型,对建筑结构地震波动响应进行了理论推导和分析验证,结果表明,与基于分散质点的结构振动力学相比,基于连续体的波动力学更适合用于建筑结构地震响应分析,但由于波动分析的复杂性以及建筑结构的非完全连续性,对建筑结构进行完备的波动理论分析尚不具备工程可操作性。3.针对典型的封闭系统下一维均匀剪切直杆的激励响应问题,分别采用连续质量的模态叠加法、连续介质的波动解析法和集中质量的振型叠加法三种方法进行求解,并通过参数化模型进行了数值对比分析,结果表明:（1）基于连续介质的波动解析法能够真实地反映介质模型的波动效应;（2）基于连续质量的模态叠加法,其结果精度取决于所叠加模态的数量,叠加的模态数量足够多时,模态叠加法和精确波动法的计算结果基本一致;（3）基于集中质量的振型叠加法,其结果无法体现输入激励在杆件中传递的波动特性,且各质点处的响应峰值的误差随离散程度增大而增大,远远偏离实际。4.对5个附加质量不同的一维均匀直杆串联质点介质模型进行脉冲激励下的试验研究,结果表明:（1）各模型的加速度响应廓线,从底部向上逐渐增大,接近顶部出现“颈缩现象”,在顶部再次放大,整体上呈现为花瓶形状;（2）不同时刻各模型的加速度剖面普遍存在与零基线交叉的现象,脉冲激励下各模型加速度响应从底向上存在明显的时滞现象;（3）各模型的剪力廓线从底部到顶部的变化幅度不大,中部出现“束腰”现象,弯矩廓线属于反抛物线型;（4）各模型的变形响应在中上部异常剧烈,顶部与底部明显异向;（5）各模型的实测波速和经验估算波速以及考虑结构实际受力状态的理论等效波速,在数值上是一致的,等效波速的经验估算公式可适用于横向弯曲变形的均匀悬臂梁模型;（6）基于等效剪切波速不变的原则,给出了均匀剪切直杆简化模型的等效均布质量和等效剪切刚度的确定方法;（7）通过对各模型在激励时段和稳态时段波长与波动图像的研究和分析,揭示了单频脉冲激励下的驻波现象和复合频率激励下颈缩现象的波动机理,并指出经典振动理论的合适应用范围是建筑的总高度H不超过1/4波长λ。5.对国贸三期、上海中心、深圳平安金融中心三个超高层建筑的振动台模型试验测试数据进行了统计与分析,结果表明:（1）超高层建筑振动台试验模型在台面输入激励下的响应规律,与前述一维均匀直杆串联质点介质模型的脉冲激励响应规律具有高度的一致性,即各模型的加速度响应廓线或包络线存在明显的波腹与波节交替出现的现象、加速度剖面沿高度方向存在多次异向的情况等;（2）各模型的等效波速实测值与按c=4Hf1的经验公式估算值趋势相同,但存在一定的误差;（3）依据各模型的波速测试结果以及输入激励的频谱分析结果,给出了各模型不同激励下的波长估计结果,与试验结果基本相符。6.依据超高层建筑振动台模型试验数据的分析结果以及前述的理论分析和试验研究成果,进一步针对推荐等效波速计算公式与3个超高层建筑模型振动台试验实测波速存在误差的问题开展研究,给出了考虑结构第二自振频率f2影响因素的修正等效剪切波速计算方法,确定了等效剪切波速调整系数β。通过参考GB50011-2010（2016版）《建筑抗震设计规范》中不同场地类别下特征周期Tg的取值,初步给出了建筑结构实际地震响应波动分析过程中有效波长λ的取值。结合第4章中应用1/4波长λ判断经典振动理论合适适用高度的方法,给出了不同场地类别下1/4波长λ对应的建筑高度值。7.总结前面工作的基础上,提出了简化、实用的建筑结构地震波动响应分析方法,将实际建筑结构简化为等效直杆介质,通过经典波动理论对其地震响应进行求解,将求得的加速度、位移等具有波动效应特征的响应结果作为外荷载施加于原结构,进一步求解原结构构件的内力响应,进行后续的结构设计。8.对开放系统下若干关键因素对位移传递系数的影响进行了探索性的理论推导与算例分析,结果表明:（1）位移传递系数随输入激励频率的增加呈现降低的趋势;（2）集中质量越小,位移传递系数越大;（3）结构阻尼会降低节点位移传递系数,但是降低效果不显着。
戴启权[9]（2020）在《地震作用下液化地基—桩基—高层建筑结构体系动力响应的研究》文中认为地震作用下地基液化会导致建筑物不均匀震陷、倾斜和倒塌,严重威胁建筑物安全。目前的研究多集中于液化场地和建筑物的基础,对上部结构尤其是高层建筑结构的重视不足。鉴于此,本文以某高层建筑结构为原型,设计并制作液化地基-桩基-高层建筑结构相互作用体系模型,结合振动台试验、理论分析和数值计算方法,对该体系的动力响应进行研究。利用振动台试验再现地基液化条件下高层建筑结构及其群桩基础的灾变过程,分析试验结果以揭示地基液化条件下高层建筑结构及其群桩基础的动力响应规律以及地基砂土层的液化机理,从而提出地基液化条件下高层建筑群桩基础防灾减灾措施。基于张建民三维砂土液化大变形本构,采用数值计算方法分析土-桩-结构相互作用体系的非线性动力响应,获取阻尼系数、渗透系数等重要参数对地基砂土液化和结构动力响应的影响。主要结论如下:（1）地基超孔压的动态变化表明地基上部砂土更易达到液化状态,群桩外和群桩间砂土的超孔压增长和消散具有明显差异,提示了地基砂土层液化的复杂性。砂土层的超孔压随地震激励快速上升,达到峰值后逐渐消散,群桩外地基超孔压的上升速度和峰值均比群桩内大,这是群桩内砂土在地震中受约束程度大于群桩外砂土导致的。砂土层液化后,地基的基频逐渐下降,阻尼比逐渐增大,地基动力响应出现衰减。（2）地震作用下群桩的频率下降,阻尼比上升,这是土体刚度弱化、土的强非线性动应力-应变特性和桩基损伤累积共同所致。群桩在低频成分丰富的上海人工波激励下动力响应得到加强,两侧角桩桩底接触压力存在明显的反相位关系,表明地震中承台两端角桩出现一拉一压现象。群桩基础在液化地基中摆动,桩基受到反复拉拔和冲压作用,提出为减轻高层建筑结构群桩基础的震害应提高桩基抗压拔能力、改善地基液化条件。（3）高层建筑结构表现出弯剪型特点,振型曲线拐点接近土体表面。结构的摆动加速度分量很小,主要是由于高层建筑结构和地基基础的动力相互作用增加了基础的阻抗,地基基础吸收了地震波部分高频成分。地基砂土层液化状态与高层建筑结构水平位移之间具有明显正相关性。（4）张建民三维砂土液化大变形本构具有较强的模拟能力,数值计算结果表明土体侧向大变形加重了砂土液化的灾害。阻尼系数对砂土层孔压影响非常小,渗透系数较小时砂土层侧向位移较大,进而导致桩基响应增大,上部结构配重增加导致桩顶位移增大。
瞿立明[10]（2020）在《倾斜地层中桩基竖向动力响应模型试验与计算分析》文中指出桩基础具有强度高、沉降小、可跨越复杂地质条件等优点而广泛应用于路基和桥梁的下部基础,其工作性能主要依赖于桩-土相互作用。倾斜地层中桩周土的应力场不再呈轴对称分布,且同一承台下不同位置的桩基会出现桩-土摩擦长度不同的情况;在交通动荷载作用下,倾斜地层中的振动波传播路径会发生改变,在斜边界处还可能引起反射波。已有研究中,桩基动力响应研究多针对水平成层场地展开,关于倾斜地层条件下桩基动力特性的研究尚不多见。本文采用模型试验,数值模拟和理论分析结合的方法,对倾斜地层中桩基动力响应特性、动荷载传递机理、波传播特性及桩-土-桩动力相互作用机理与群桩动响应计算方法等进行了系统研究,着重讨论了地层倾斜对动力响应的影响和机理,并提出了倾斜地层条件桩基动力响应简化计算方法。本文开展的主要工作和取得的成果如下:（1）开展了循环动荷载作用下水平地层,斜坡和倾斜基岩场地中的单桩动力特性模型试验研究,揭示了倾斜地层桩基在不同中值荷载,不同动力幅值,以及不同加载频率的组合竖向荷载作用下的动力响应特性机理,分析了桩顶动位移,桩身动应变,桩底土压力的变化规律。研究结果表明,场地倾斜边界对桩身动位移幅值影响较小,但会明显改变土场地的动响应,使得桩周土响应出现方向性差异,且斜坡和基岩面倾斜边界对土响应的影响并不相同,主要表现在:倾斜基岩条件下,位于倾斜上侧的土位移大于同深度处倾斜下侧的位移,倾斜基岩边界的影响随土体深度增加而变大;斜坡场地条件对土体位移的影响主要在地表一定深度范围内,且随深度增加而减弱,位移响应的方向性差异与土体到桩轴的径向距离有关,径向距离较小时,位于坡脚一侧的土体位移更大,而径向距离超出一定范围后,坡顶一侧的土体位移会超过坡脚。（2）开展了倾斜地层条件下群桩动力特性模型试验研究,试验结果发现,地层倾斜条件下承台不同位置的振动有所区别,斜坡群桩承台下坡一侧振动较上坡侧剧烈,承台坡底方向的动位移出现“放大效应”,振动呈非对称分布。随后,针对试验观察到的倾斜地层群桩承台差异振动现象,通过有限元数值计算方法研究了差异振动的原因,揭示了倾斜地层群桩荷载传递机理。结果表明,倾斜地层条件下群桩承台的差异振动是由下部桩基的差异振动引起,而倾斜地层群桩中出现差异振动原因是不同位置处的桩身自由段,摩擦段和桩底土厚度三者的数值和比例不同,导致同一承台下不同桩基的荷载传递和位移变形有明显差异。在此基础上,研究了不同桩长和不同桩土模量比条件下倾斜基岩场地和斜坡场地的动位移和轴力随深度变化规律,探讨了不同条件下倾斜边界对桩基动力响应特性的影响。（3）开展了斜坡场地振动波传播特性和桩-土-桩动力相互作用机理数值模拟研究。用有限元方法计算出振动桩周围土场地不同深度处的位移峰值和到达时间,并将上述两各物理量转换为振动问题常用的幅值和相位,与水平场地振动波衰减的三维解析公式进行了比较研究,结果吻合较好。在此基础上,开展了斜坡地层振动波传播路径的研究,结果表明,斜坡场地振动波传播路径具有明显的方向性,上坡方向振动波衰减快于下坡方向;总体上,朝上坡方向的振动波以水平传播为主,对土场地的影响也接近水平地层中的情况,而部分朝下坡方向振动波的传播路径发生偏折,不再沿水平方向。进一步地,开展了斜坡场地主动桩和被动桩双桩相互作用研究,结果表明,被动桩引起的波发散不可忽略,且斜坡场地桩基受周围振动桩基的影响程度仍主要由该桩与土的接触面积决定。（4）展开交通动荷载下倾斜基岩面条件对群桩动响应特性,荷载传递规律和群桩相互作用机理的有限元数值计算研究。结果表明,受嵌岩深度变化的影响,倾斜基岩面群桩承台出现明显的差异振动现象,位于倾斜面下侧的承台响应大于倾斜上侧。另外,倾斜基岩条件下,振动波向倾斜上侧传播与下侧传播时对被动桩的影响程度不同:倾斜下侧被动桩中的位移与水平基岩面中较为接近;振动波向倾斜上侧传递时,部分振动能量会被动阻抗更大的基岩吸收,使得振动减弱,故倾斜上侧被动桩的位移略小于水平基岩。（5）分别开展了基岩边界对单桩动力响应影响的计算方法研究,以及斜坡场地条件下的群桩动力响应计算方法研究。结果发现,桩基竖向阻抗会以水平无限地层条件下的桩基阻抗曲线为基线发生波动,波动的幅度和频率与桩基到基岩边界的距离关系密切,桩基距离基岩越近,波动频率越小,但波幅越大。另外,还基于结论（3）揭示的斜坡桩-土-桩动力相互作用机理,建立了斜坡双桩动力相互作用计算模型,推导了考虑地形效应的桩-桩相互作用因子,得到了斜坡群桩竖向动力阻抗的简化计算方法。计算结果表明,地形效应表现在三个方面:一是坡顶方向和坡底方向传播的桩-桩相互作用因子不同,坡顶方向略大于坡底方向;二是不同斜坡角度下的桩-桩相互作用因子也不同,坡角越大,地形效应越显着;三是斜坡角度对动阻抗频率曲线峰值影响明显,且桩间距越大,地形影响越显着。
二、地基动力转动压缩对高层建筑自振频率的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、地基动力转动压缩对高层建筑自振频率的影响（论文提纲范文）
（2）考虑土-结构相互作用的TLD减震性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 结构振动控制的研究现状 |
| 1.2.1 被动控制 |
| 1.2.2 主动控制 |
| 1.2.3 半主动控制 |
| 1.2.4 混合控制 |
| 1.3 基础隔振与耗能减震 |
| 1.3.1 基础隔振 |
| 1.3.2 耗能减震与TLD |
| 1.4 土-结构相互作用 |
| 1.5 主要研究内容 |
| 第2章 TLD的模态和动力流固耦合分析 |
| 2.1 流固耦合求解机理 |
| 2.1.1 流固耦合求解器 |
| 2.1.2 流固耦合求解机理 |
| 2.2 TLD建模过程 |
| 2.3 三维模态与二维模态的比较 |
| 2.4 TLD水箱流固耦合地震反应分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 TLD基于不同地基的低层框架流固耦合分析 |
| 3.1 简化计算模型的建立 |
| 3.1.1 结构模型参数 |
| 3.1.2 有限单元的选取 |
| 3.1.3 有限元模型的建立 |
| 3.1.4 结构模态分析 |
| 3.2 TLD水箱参数设计 |
| 3.3 TLD基于不同地基对低层结构动力响应的对比 |
| 3.3.1 对结构加速度反应的影响 |
| 3.3.2 对结构速度反应的影响 |
| 3.3.3 对结构位移反应的影响 |
| 3.3.4 对结构各层动力反应的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 TLD基于不同位置的高层框架流固耦合分析 |
| 4.1 benchmark模型的建立和TLD参数设计 |
| 4.1.1 第三代benchmark模型的背景 |
| 4.1.2 第三代benchmark模型的结构参数 |
| 4.1.3 结构模态分析 |
| 4.1.4 TLD的参数设计 |
| 4.2 地震波的选择 |
| 4.3 TLD基于不同位置对高层结构动力响应的对比 |
| 4.3.1 对结构加速度反应的影响 |
| 4.3.2 对结构速度反应的影响 |
| 4.3.3 对结构位移反应的影响 |
| 4.3.4 对结构各层动力反应的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 TLD基于不同地基的高层框架流固耦合分析 |
| 5.1 benchmark模型的建立与TLD参数设计 |
| 5.1.1 benchmark模型的模态分析 |
| 5.1.2 TLD的参数设计 |
| 5.2 边界条件的确定和地震波的选择 |
| 5.2.1 边界条件的确定 |
| 5.2.2 地震波的选择 |
| 5.3 TLD基于不同地基对高层结构动力响应的对比 |
| 5.3.1 对结构加速度反应的影响 |
| 5.3.2 对结构速度反应的影响 |
| 5.3.3 对结构位移反应的影响 |
| 5.3.4 对结构各层动力反应的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间所发表的学术成果 |
| 致谢 |
（3）软弱地层中劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 软土地基中单桩水平受荷性状 |
| 1.2.2 软土地基中水平受荷单桩理论计算模型 |
| 1.2.3 砂土地基中桩基的抗震性能与理论分析 |
| 1.2.4 提高桩基水平承载和抗震性能的方法 |
| 1.2.5 劲芯复合桩承载性状与理论计算方法 |
| 1.3 现有研究存在的不足 |
| 1.4 主要研究内容与技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第二章 软土地基中劲芯复合桩水平承载力现场试验 |
| 2.1 工程地质概况 |
| 2.2 试验方案与测试方法 |
| 2.3 复合桩水平承载性能分析 |
| 2.3.1 桩头荷载-位移曲线与承载力分析 |
| 2.3.2 桩身弯矩、位移与桩侧土抗力响应 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 劲芯复合桩的水平承载机理及受荷响应规律 |
| 3.1 数值模型的建立与验证 |
| 3.1.1 几何模型 |
| 3.1.2 本构关系与参数选取 |
| 3.1.3 计算步骤 |
| 3.1.4 数值结果验证 |
| 3.2 复合桩与PHC管桩水平受荷性状对比 |
| 3.2.1 水平荷载-位移关系 |
| 3.2.2 桩身位移分布 |
| 3.2.3 桩身弯矩分布 |
| 3.2.4 桩侧土水平抗力 |
| 3.2.5 p-y曲线响应 |
| 3.3 水泥土桩加固机理分析 |
| 3.3.1 桩侧水平抗力的提高作用 |
| 3.3.2 桩身受拉损伤的限制作用 |
| 3.4 水泥土桩参数对复合桩水平受荷响应的影响 |
| 3.4.1 水泥土桩桩径 |
| 3.4.2 水泥土桩强度 |
| 3.4.3 水泥土桩桩长 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 软土地基中劲芯复合桩水平承载分析方法 |
| 4.1 黏性土中桩基p-y模型 |
| 4.2 劲芯复合桩p-y曲线的构建与验证 |
| 4.2.1 等效弹簧刚度的引入 |
| 4.2.2 桩周土抗力衰减函数的确定 |
| 4.2.3 复合桩p-y曲线的构建 |
| 4.2.4 桩身非线性的实现 |
| 4.2.5 实例分析与验证 |
| 4.3 劲芯复合桩桩身位移与弯矩影响因素分析 |
| 4.3.1 水泥土桩桩径 |
| 4.3.2 水泥土桩桩长 |
| 4.3.3 水泥土桩强度 |
| 4.3.4 芯桩弹性模量 |
| 4.3.5 桩头约束条件 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 可液化地基中劲芯复合桩抗震性能振动台试验 |
| 5.1 振动台模型试验设计 |
| 5.1.1 试验设备与相似比设计 |
| 5.1.2 模型地基制备 |
| 5.1.3 模型桩基与结构制备 |
| 5.1.4 传感器布置 |
| 5.1.5 地震波选取 |
| 5.2 模型体系自振频率与阻尼比 |
| 5.3 砂土-复合桩-上部结构地震反应特性 |
| 5.3.1 试验宏观现象 |
| 5.3.2 超孔压比响应 |
| 5.3.3 加速度响应 |
| 5.3.4 动剪应力-应变响应 |
| 5.3.5 侧向位移与沉降响应 |
| 5.3.6 弯矩响应 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 可液化土中劲芯复合桩抗震性能的变化规律及评价 |
| 6.1 数值模型的建立与验证 |
| 6.1.1 计算模型 |
| 6.1.2 本构关系与材料参数 |
| 6.1.3 边界条件与计算步骤 |
| 6.1.4 数值模型可靠性验证 |
| 6.2 砂土-复合桩-上部结构地震响应影响因素分析 |
| 6.2.1 水泥土桩桩径 |
| 6.2.2 水泥土桩桩长 |
| 6.2.3 水泥土剪切模量 |
| 6.2.4 砂土相对密实度 |
| 6.2.5 震动强度 |
| 6.3 可液化场地劲芯复合桩抗震性能评价 |
| 6.3.1 复合桩场地抗液化性能评估 |
| 6.3.2 可液化场地复合桩弯曲失效评估 |
| 6.3.3 可液化场地复合桩抗震设计要点 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 桩筏连接形式对劲芯复合桩抗震性能的影响 |
| 7.1 振动台模型试验设计 |
| 7.2 模型体系自振频率与阻尼比 |
| 7.3 砂土-复合桩-上部结构地震反应特性 |
| 7.3.1 试验宏观现象 |
| 7.3.2 超孔压比响应 |
| 7.3.3 加速度响应 |
| 7.3.4 动剪应力–应变响应 |
| 7.3.5 侧向位移与沉降响应 |
| 7.3.6 弯矩响应 |
| 7.4 本章小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 8.1 本文主要结论 |
| 8.2 本文的创新点 |
| 8.3 不足与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（4）考虑土—结构相互作用的煤矿采动对RC框架结构模型抗震性能影响与分析（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 变量注释表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 煤矿采动灾害对建筑物损害研究现状 |
| 1.2.1 采动灾害下地基-基础-上部结构相互作用 |
| 1.2.2 采动灾害对地表扰动研究进展 |
| 1.2.3 建筑物抗采动灾害防护措施研究进展 |
| 1.2.4 采动灾害对建筑物的影响 |
| 1.3 主要存在的问题 |
| 1.4 主要研究内容 |
| 1.5 技术路线 |
| 2 采动影响下振动台试验设计与模型制作 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 相似理论 |
| 2.2.1 Buckingham定理 |
| 2.2.2 一致相似率 |
| 2.3 模型设计 |
| 2.3.1 原型简介 |
| 2.3.2 模型构件配筋计算 |
| 2.3.3 模型材料 |
| 2.3.4 缩尺模型可控相似常数 |
| 2.4 结构模型相似关系 |
| 2.4.1 模型构件自重相似计算 |
| 2.4.2 非结构构件及活载相似计算 |
| 2.4.3 物理量相似计算 |
| 2.5 模型主体及其他配件设计 |
| 2.5.1 模型主体设计 |
| 2.5.2 其他配件设计 |
| 2.5.3 模型配重设计 |
| 2.6 模型吊装上振动台 |
| 2.6.1 模型上振动台前的准备工作 |
| 2.6.2 试验模型上振动台及后续工作 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 采动影响下建筑结构振动台试验研究 |
| 3.1 研究目的与内容 |
| 3.1.1 试验研究目的 |
| 3.1.2 试验研究内容 |
| 3.2 数据采集与加载方案 |
| 3.2.1 测点布置及采集系统 |
| 3.2.2 试验用地震波 |
| 3.2.3 地震波输入顺序及加载工况 |
| 3.2.4 采动灾害模拟试验台设计 |
| 3.3 模型动力特性分析 |
| 3.4 模型动力响应分析 |
| 3.4.1 数据处理方法研究 |
| 3.4.2 加速度反应分析 |
| 3.4.3 层间变形分析 |
| 3.4.4 能量耗散分析 |
| 3.4.5 应变响应分析 |
| 3.4.6 试验模型宏观破坏分析 |
| 3.5 动力破坏试验研究 |
| 3.6 机理分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 采动影响下建筑结构数值模拟分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 数值模拟理论 |
| 4.2.1 构件模型及材料本构关系 |
| 4.2.2 接触控制 |
| 4.2.3 网格划分 |
| 4.2.4 有限元模型的建立 |
| 4.3 采动灾害下建筑物损害分析 |
| 4.3.1 建筑物单向不均匀沉降 |
| 4.3.2 建筑物双向不均匀沉降 |
| 4.3.3 建筑物破坏损害分析 |
| 4.4 仿真分析与试验结果对比 |
| 4.4.1 结构动力特性 |
| 4.4.2 位移时程响应 |
| 4.4.3 动力破坏形态对比分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 土-结构相互作用的理论分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 土-结构相互作用机制 |
| 5.2.1 运动相互作用 |
| 5.2.2 惯性相互作用 |
| 5.3 土-结构相互作用简化理论分析模型 |
| 5.3.1 质点系模型 |
| 5.3.2 三维实体模型 |
| 5.3.3 子结构分析模型 |
| 5.3.4 混合模型 |
| 5.4 土-结构相互作用对结构的影响 |
| 5.4.1 结构体系动力特性影响 |
| 5.4.2 对结构地震反应的影响 |
| 5.4.3 对建筑物地基运动的影响 |
| 5.5 考虑土-结构相互作用的建筑物系统运动方程 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 土-结构相互作用的采动影响下结构抗震性能研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 考虑土-结构相互作用的有限元分析参数 |
| 6.2.1 土体动力本构模型 |
| 6.2.2 土体计算范围 |
| 6.2.3 地基土体与上部结构的连接 |
| 6.2.4 土体边界条件 |
| 6.3 煤矿采动影响下结构抗震性能分析 |
| 6.3.1 模态分析 |
| 6.3.2 加速度响应分析 |
| 6.3.3 顶点位移响应分析 |
| 6.3.4 层间变形分析 |
| 6.3.5 结构楼层剪力分析 |
| 6.4 土-结构相互作用的采动影响下结构倒塌破坏研究 |
| 6.4.1 土层参数 |
| 6.4.2 刚性地基下结构倒塌破坏分析 |
| 6.4.3 硬土地基下结构倒塌破坏分析 |
| 6.4.4 软土地基下结构倒塌破坏分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论、创新点及展望 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 查新结论 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
（5）地基土—结构—设备体系振动台试验研究与能量反应分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 结构-设备耦合作用研究现状 |
| 1.2.1 结构-设备体系理论研究 |
| 1.2.2 结构-设备体系试验研究 |
| 1.2.3 结构-设备体系连接效应研究 |
| 1.3 土-结构相互作用研究现状 |
| 1.3.1 土-结构相互作用理论研究 |
| 1.3.2 考虑非结构因素的土-结构相互作用试验研究 |
| 1.4 抗震设计能量法研究现状 |
| 1.4.1 能量反应方程 |
| 1.4.2 能量反应研究现状 |
| 1.5 现阶段研究亟需解决的问题 |
| 1.6 本文的主要研究内容和创新点 |
| 第2章 远场地基土能量逸散的模拟方法研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 模拟远场地基土能量逸散的CMS-DSE联合法 |
| 2.3 CMS-DSE联合法模拟远场地基土有限元模型的建立与计算 |
| 2.3.1 CMS-DSE联合法有限元模型的建立 |
| 2.3.2 CMS-DSE联合法有限元模型计算的状态空间法 |
| 2.4 算例分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 地基土-结构-设备体系实时耦联振动台试验设计 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验方案及子结构划分 |
| 3.3 试验子结构模型设计 |
| 3.3.1 试验模型相似比 |
| 3.3.2 结构模型 |
| 3.3.3 设备模型 |
| 3.3.4 连接装置模型 |
| 3.4 数值子结构模型基本参数 |
| 3.5 试验量测 |
| 3.6 试验加载 |
| 3.6.1 试验加载装置及其参数 |
| 3.6.2 加载装置的补偿与控制 |
| 3.6.3 试验时所采用激励 |
| 3.6.4 试验加载工况 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 地基土-结构-设备体系实时耦联振动台试验方法研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实时耦联试验数据交互的一般形式 |
| 4.3 地基土-结构-设备体系实时耦联振动台试验公式推导 |
| 4.3.1 整体体系运动方程 |
| 4.3.2 适用于实时耦联试验的运动方程 |
| 4.4 地基土-结构-设备体系实时耦联振动台试验实施 |
| 4.4.1 地基土数值子结构模型的实施 |
| 4.4.2 地基土转动效应模拟的等效荷载法 |
| 4.4.3 地基土数值子结构的计算 |
| 4.4.4 试验地基土模型可行性验证 |
| 4.4.5 实时耦联振动台试验实施步骤 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 地基土-结构-设备体系能量计算与试验结果分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 结构-设备体系能量反应方程的一般形式 |
| 5.3 地基土-结构-设备体系能量反应计算及实现 |
| 5.3.1 地基土-结构-设备体系能量反应计算方程 |
| 5.3.2 基于Simulink的试验子结构实时能量反应输出 |
| 5.4 模型材料性能试验结果与试件动力特性 |
| 5.4.1 材料性能测试及结果 |
| 5.4.2 结构与设备的动力特性 |
| 5.5 结构-设备体系实时耦联振动台试验结果与能量反应分析 |
| 5.5.1 结构-设备体系实时耦联振动台试验方法验证 |
| 5.5.2 结构与设备输入能 |
| 5.5.3 结构与设备能量分配特性 |
| 5.6 地基土-结构-设备体系实时耦联振动台试验结果与能量反应分析 |
| 5.6.1 地基土-结构-设备体系实时耦联振动台试验方法验证 |
| 5.6.2 结构与设备输入能 |
| 5.6.3 结构与设备能量分配特性 |
| 5.7 本章小结 |
| 第6章 局部非线性地基土-结构-设备体系计算方法与能量分析 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 局部非线性地基土-结构-设备体系划分形式 |
| 6.3 局部非线性地基土-结构-设备体系计算方法 |
| 6.3.1 地基土-结构-设备体系运动方程 |
| 6.3.2 地基土-结构-设备体系能量反应方程 |
| 6.4 地基土-结构-设备体系求解的数值交互分析方法 |
| 6.4.1 ANSYS-MATLAB交互分析方法及其实现 |
| 6.4.2 数值交互分析方法的验证 |
| 6.5 地基土-结构-设备体系能量反应分析 |
| 6.5.1 结构与设备输入能 |
| 6.5.2 结构与设备能量分配特性 |
| 6.5.3 地基土变形状态对结构-设备体系反应影响分析 |
| 6.6 本章小结 |
| 第7章 地基土-高层框架结构-设备体系能量分析 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 地基土-高层框架结构-设备体系计算模型 |
| 7.2.1 结构-设备体系模型 |
| 7.2.2 连接装置模型 |
| 7.2.3 基础和土体材料参数 |
| 7.2.4 地震动输入 |
| 7.3 结构-设备体系能量计算的实现 |
| 7.3.1 总能量反应计算 |
| 7.3.2 滞回耗能分布计算 |
| 7.4 刚性地基条件的结构-设备体系抗震响应及分布分析 |
| 7.4.1 结构与设备输入能 |
| 7.4.2 连接装置耗能 |
| 7.4.3 结构与设备能量分配特性 |
| 7.4.4 层间位移及楼层滞回耗能分布 |
| 7.5 地基土对结构-设备体系抗震响应及分布影响分析 |
| 7.5.1 结构与设备输入能 |
| 7.5.2 连接装置耗能 |
| 7.5.3 结构与设备能量分配特性 |
| 7.5.4 层间位移及楼层滞回耗能分布 |
| 7.6 本章小结 |
| 第8章 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 展望 |
| 参考文献 |
| 发表论文与参加科研情况说明 |
| 致谢 |
（6）台风作用下高层建筑风特性及风致响应实测研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究的背景及意义 |
| 1.2 高层建筑抗风现场实测综述 |
| 1.2.1 国外高层建筑抗风实测研究的发展与现状 |
| 1.2.2 国内高层建筑抗风实测研究的发展与现状 |
| 1.2.3 高层建筑扭转向抗风现场实测发展与现状 |
| 1.3 本文的主要工作 |
| 1.3.1 研究思路和主要创新点 |
| 1.3.2 本文的主要研究内容 |
| 第2章 高层建筑抗风实测概况 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实测系统构成 |
| 2.3 厦门实测场地与实测建筑 |
| 2.3.1 厦门场地地形与周边环境 |
| 2.3.2 实测高层建筑 |
| 2.3.3 风速仪安装 |
| 2.3.4 风压传感器布置 |
| 2.3.5 加速度传感器布置 |
| 2.4 温州实测场地与实测建筑 |
| 2.4.1 温州场地地形与周边环境 |
| 2.4.2 实测高层建筑 |
| 2.4.3 风速仪安装 |
| 2.4.4 风压传感器布置 |
| 2.4.5 加速度传感器布置 |
| 2.5 实测台风概况 |
| 2.5.1 厦门实测台风概况 |
| 2.5.2 温州实测台风概况 |
| 2.5.3 台风“苏迪罗” |
| 2.5.4 台风“莫兰蒂” |
| 2.5.5 台风“鲇鱼” |
| 2.5.6 台风“麦德姆” |
| 2.5.7 台风“凤凰” |
| 2.5.8 台风“灿鸿” |
| 2.5.9 台风“杜鹃” |
| 2.5.10 台风“尼伯特” |
| 2.5.11 台风“泰利” |
| 2.5.12 台风“玛利亚” |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 高层建筑顶部风特性实测研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 风特性研究方法 |
| 3.3 建筑顶部风特性实测研究 |
| 3.3.1 建筑顶部风速和风向时程 |
| 3.3.2 台风“莫兰蒂”作用下沿海三栋相邻高层建筑顶部风特性实测研究 |
| 3.3.3 温州高层建筑顶部风特性实测结果 |
| 3.3.4 台风“麦德姆”风特性实测研究 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 高层建筑风压特性实测研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 厦门实测风压特性 |
| 4.2.1 风压实测概况 |
| 4.2.2 风压系数分析 |
| 4.2.3 脉动风压的概率 |
| 4.2.4 峰值因子 |
| 4.2.5 脉动风压功率谱 |
| 4.2.6 脉动风压相关性 |
| 4.3 温州实测风压特性 |
| 4.3.1 风压实测概况 |
| 4.3.2 风压系数分析 |
| 4.3.3 脉动风压的概率 |
| 4.3.4 峰值因子 |
| 4.3.5 脉动风压功率谱 |
| 4.3.6 脉动风压相关性 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 高层建筑水平向风致响应实测研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 厦门高层建筑的水平向风致响应实测研究 |
| 5.2.1 厦门现场实测状况 |
| 5.2.2 水平向加速度响应时程 |
| 5.2.3 水平向加速度概率密度 |
| 5.2.4 水平向加速度峰值因子 |
| 5.2.5 水平向加速度响应幅值与平均风速的关系 |
| 5.2.6 风振舒适度分析 |
| 5.3 温州高层建筑的水平向风致响应实测研究 |
| 5.3.1 温州现场实测状况 |
| 5.3.2 水平向加速度概率密度 |
| 5.3.3 水平向加速度峰值因子 |
| 5.3.4 水平向加速度响应幅值与平均风速的关系 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 高层建筑扭转向风致响应实测研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 厦门高层建筑的扭转向风致响应实测研究 |
| 6.2.1 扭转向加速度响应时程 |
| 6.2.2 扭转向加速度概率密度 |
| 6.2.3 扭转向加速度峰值因子 |
| 6.2.4 扭转向加速度响应幅值与平均风速的关系 |
| 6.3 温州高层建筑的扭转向风致响应实测研究 |
| 6.3.1 扭转向加速度响应时程 |
| 6.3.2 扭转向加速度概率密度 |
| 6.3.3 扭转向加速度峰值因子 |
| 6.4 本章小结 |
| 第7章 台风作用下高层建筑结构动力特性实测研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 分析研究方法 |
| 7.2.1 Welch法 |
| 7.2.2 改进的NEx T–ERA法 |
| 7.3 厦门高层建筑结构动力特性实测研究 |
| 7.3.1 结构自振频率与振型 |
| 7.3.2 阻尼比 |
| 7.4 温州高层建筑结构动力特性实测研究 |
| 7.4.1 结构自振频率与振型 |
| 7.4.2 阻尼比 |
| 7.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 A(攻读学位期间论文和专利情况) |
| 附录 B(攻读学位期间主持和参加的科研项目) |
（7）高架列车诱发柔性连接装配式混凝土框架结构的振动及控制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景和研究意义 |
| 1.1.1 课题来源 |
| 1.1.2 课题研究意义 |
| 1.2 .国内外研究现状 |
| 1.2.1 .列车振动传播特性与预测方法 |
| 1.2.2 .高速列车引起周边环境振动响应研究现状 |
| 1.2.3 .装配式结构半刚性研究 |
| 1.3 .本文主要研究内容 |
| 第二章 三维有限元模型的确定 |
| 2.1 .列车-桥梁-桥墩子模型建立 |
| 2.1.1 .模型尺寸参数 |
| 2.1.2 .列车-桥梁-桥墩模型建模 |
| 2.2 .桩基-土体子模型建立 |
| 2.2.1 .桩基-土体模型建立 |
| 2.2.2 .边界条件模拟 |
| 2.2.3 .阻尼的确定 |
| 2.2.4 .时间步长的确定 |
| 2.2.5 .模型验证 |
| 2.3 .半刚性节点装配式结构模型的确定 |
| 2.3.1 .半刚性节点有限元确定 |
| 2.3.2 .模型验证 |
| 2.4 .本章小结 |
| 第三章 装配式建筑节点半刚性对混凝土框架结构振动的影响 |
| 3.1 .混凝土装配式结构模型的建立 |
| 3.2 .结点半钢性对结构自振频率的影响 |
| 3.3 .建立桩基-土体-半刚性节点装配式混凝土框架结构模型 |
| 3.4 .半刚性节点平动刚度对装配式结构动力反应的影响 |
| 3.4.1 .加速度、位移影响 |
| 3.4.2 .加速度频谱分析 |
| 3.5 半刚性节点转动刚度对装配式结构动力反应的影响 |
| 3.5.1 加速度、位移影响 |
| 3.5.2 频谱分析 |
| 3.6 .本章小结 |
| 第四章 高架列车对半刚性节点装配式混凝土结构的振动及控制研究 |
| 4.1 .不同速度对半刚性框架结构的影响 |
| 4.1.1 振动加速度峰值分析 |
| 4.1.2 振动位移峰值位移规律分析 |
| 4.1.3 .频谱分析 |
| 4.2 .土层参数影响 |
| 4.2.1 加速度峰值变化分析 |
| 4.2.2 位移峰值变化分析 |
| 4.2.3 加速度频谱分析 |
| 4.3 距离影响 |
| 4.3.1 加速度峰值分析 |
| 4.3.2 位移峰值变化分析 |
| 4.3.3 加速度频谱幅值分析 |
| 4.4 不同深度隔振沟对列车引起结构振动隔振效果对比 |
| 4.4.1 位移峰值变化分析 |
| 4.4.2 加速度峰值变化分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 个人简历在读期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（8）地震作用下高层建筑结构波动特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.0 引言 |
| 1.1 建筑抗震的工程实践与理论发展进程 |
| 1.1.1 中国古代宫廷、庙宇、楼阁等公共建筑的基本做法与抗震机理概述 |
| 1.1.2 近现代国际建筑抗震理论的发展进程 |
| 1.1.3 国际建筑抗震理论的发展动态 |
| 1.2 近现代建筑抗震理论面临的问题与挑战 |
| 1.2.1 近现代建筑抗震设计方法概述 |
| 1.2.2 近现代建筑抗震设计方法的理论基础及局限性分析 |
| 1.2.3 现代建筑发展趋势及其现有抗震技术的挑战 |
| 1.3 工程波动理论的研究与应用进展综述 |
| 1.3.1 地震波传播理论 |
| 1.3.2 高层建筑物的波动理论研究进展 |
| 1.3.3 波动理论在高耸结构地震响应分析中的应用 |
| 1.4 本文研究目的与主要内容 |
| 第2章 建筑结构地震波动响应分析的基本理论 |
| 2.0 引言 |
| 2.1 结构层模型 |
| 2.2 平面杆系模型 |
| 2.3 剪切梁模型 |
| 2.4 小结 |
| 第3章 封闭系统下一维均匀剪切直杆地震响应分析 |
| 3.0 引言 |
| 3.1 一维波动方程及其求解 |
| 3.1.1 计算模型及一维标准波动方程的建立 |
| 3.1.2 边界条件的确定 |
| 3.1.3 封闭系统下一维均匀剪切直杆的波动解 |
| 3.2 基于离散质量模型的振动方程及其解法 |
| 3.3 一维均匀剪切直杆的模态叠加求解法 |
| 3.4 计算结果与分析 |
| 3.4.1 一维均匀剪切直杆的精确波动解 |
| 3.4.2 一维均匀剪切直杆的模态叠加解 |
| 3.4.3 精确波动解与模态叠加解的对比分析 |
| 3.4.4 离散质量模型的振动解 |
| 3.5 小结 |
| 第4章 一维均匀直杆串联质点系模型的波动特性试验研究 |
| 4.0 引言 |
| 4.1 试验设计 |
| 4.1.1 模型设计与制作 |
| 4.1.2 试验工况 |
| 4.2 试验结果与分析 |
| 4.2.1 各模型固有频率的测试结果与分析 |
| 4.2.2 各模型在不同荷载工况作用下的加速度响应测试结果与分析 |
| 4.2.3 各模型在不同荷载工况作用下的剪力与弯矩响应结果与分析 |
| 4.2.4 各模型在不同荷载工况作用下的变形响应结果与分析 |
| 4.3 各模型在单周期正弦脉冲下的波动效应与分析 |
| 4.3.1 波动效应测试结果 |
| 4.3.2 关于波动效应测试结果的分析与讨论 |
| 4.4 试验仿真与模拟 |
| 4.4.1 计算参数 |
| 4.4.2 计算结果分析 |
| 4.5 小结 |
| 第5章 高层建筑地震波动效应分析方法研究 |
| 5.0 引言 |
| 5.1 振动台试验模型的波动效应分析 |
| 5.1.1 北京国贸三期3A主楼模型的波动效应分析 |
| 5.1.2 上海中心及深圳平安中心模型的波动效应分析 |
| 5.2 关于振动台试验模型的波速与波长讨论 |
| 5.2.1 关于波速c的估算方法 |
| 5.2.2 关于波长λ的估算方法 |
| 5.3 关于质点振动力学合理适用范围的讨论 |
| 5.4 建筑结构地震波动响应实用分析方法研究 |
| 5.5 小结 |
| 第6章 开放系统下高层建筑的波动特性分析 |
| 6.0 引言 |
| 6.1 波在不同介质中的传播 |
| 6.2 波在集中质量处的传播问题 |
| 6.2.1 传递函数及反射函数的确定 |
| 6.2.2 幅值转换系数的求解 |
| 6.3 波从地基传至结构反应分析 |
| 6.4 地基覆盖土层及结构参数对结构顶部波动响应的影响分析 |
| 6.4.1 基底位移放大系数与结构顶部位移放大系数的关系对比 |
| 6.4.2 覆盖土层对结构顶部位移放大系数的影响分析 |
| 6.4.3 基础质量对结构顶部位移放大系数的影响分析 |
| 6.4.4 上部结构参数与结构顶部位移放大系数的关系分析 |
| 6.5 结构层间参数对节点处波动特性的影响分析 |
| 6.5.1 上下层单位长度密度对位移传递系数的影响 |
| 6.5.2 节点集中质量对位移传递系数的影响 |
| 6.5.3 上下两层传播波速对位移传递系数的影响 |
| 6.5.4 考虑阻尼时对位移传递系数的影响 |
| 6.6 小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 本文的主要工作与成果 |
| 7.1.1 主要工作内容与成果 |
| 7.1.2 论文的主要创新性成果 |
| 7.2 进一步研究工作的展望 |
| 参考文献 |
| 在学期间发表的主要论文 |
| 在学期间参加的主要科研课题 |
| 致谢 |
（9）地震作用下液化地基—桩基—高层建筑结构体系动力响应的研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 砂土的液化机理 |
| 1.2.2 液化地基中桩基动力响应规律 |
| 1.2.3 液化地基-结构动力相互作用 |
| 1.3 尚存在的问题 |
| 1.4 研究内容与技术路线 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第二章 液化地基-桩基-高层建筑结构体系振动台试验 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 振动台试验设备 |
| 2.2.1 振动台性能参数 |
| 2.2.2 土箱的选择与验证 |
| 2.3 振动台试验模型设计与制作 |
| 2.3.1 模型相似关系设计 |
| 2.3.2 模型材料设计 |
| 2.3.3 模型结构设计 |
| 2.3.4 模型图纸及制作 |
| 2.4 振动台试验传感器与测点布置 |
| 2.4.1 试验传感器 |
| 2.4.2 测点布置 |
| 2.5 振动台试验地震波加载方案 |
| 2.5.1 地震波的选取 |
| 2.5.2 自由场试验加载方案 |
| 2.5.3 土-结体系试验加载方案 |
| 2.6 试验宏观现象及地基液化状态分析 |
| 2.6.1 试验宏观现象分析 |
| 2.6.2 地基液化状态分析 |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 基于振动台试验分层可液化地基动力响应分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 液化地基的数学模型 |
| 3.3 基于试验地基液化规律分析 |
| 3.4 液化地基动力特性分析 |
| 3.5 地基加速度响应分析 |
| 3.5.1 竖直方向响应规律 |
| 3.5.2 水平方向响应规律 |
| 3.6 地基位移响应分析 |
| 3.7 地基动剪应力响应分析 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 地基液化条件下高层建筑群桩基础动力响应分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 桩基动力响应理论分析 |
| 4.3 液化地基中群桩动力特性 |
| 4.4 高层建筑桩顶位移响应分析 |
| 4.5 高层建筑桩身应变响应分析 |
| 4.6 土与结构接触压力响应分析 |
| 4.6.1 土与承台接触压力 |
| 4.6.2 土与桩底接触压力 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 地基液化条件下高层建筑结构动力响应分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 高层建筑结构自振特性分析 |
| 5.2.1 频率 |
| 5.2.2 阻尼比 |
| 5.2.3 振型曲线 |
| 5.3 高层建筑结构抗震性能分析 |
| 5.3.1 高层建筑结构水平位移 |
| 5.3.2 高层建筑结构顶层加速度 |
| 5.3.3 高层建筑结构层间剪力 |
| 5.3.4 高层建筑结构倾覆力矩 |
| 5.3.5 高层建筑结构动应变 |
| 5.4 地基超孔压与高层建筑动力响应的相关性 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 液化地基-桩基-高层建筑结构体系动力响应数值分析 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 三维砂土液化大变形本构模型 |
| 6.2.1 三轴应力空间中的本构模型 |
| 6.2.2 三维应力空间中模型的推广 |
| 6.3 土-结体系数值模型建立 |
| 6.3.1 基本假定 |
| 6.3.2 砂土材料参数 |
| 6.3.3 桩-土界面模拟 |
| 6.3.4 地基边界条件的实现 |
| 6.3.5 激励输入与动力参数 |
| 6.4 土-结体系数值模型及可靠性验证 |
| 6.4.1 土-结体系振动台试验数值模型 |
| 6.4.2 数值模型可靠性验证 |
| 6.5 土-结体系数值计算结果分析 |
| 6.5.1 土体侧向变形 |
| 6.5.2 土体应力路径和应力-应变关系 |
| 6.6 体系重要参数分析 |
| 6.6.1 阻尼系数 |
| 6.6.2 渗透系数 |
| 6.6.3 上部结构配重 |
| 6.7 本章小结 |
| 第七章 结论及展望 |
| 7.1 本文创新点 |
| 7.2 论文主要结论 |
| 7.3 论文展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间的学术活动及成果情况 |
（10）倾斜地层中桩基竖向动力响应模型试验与计算分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符号 |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状与进展 |
| 1.2.1 单桩振动响应理论研究 |
| 1.2.2 群桩振动响应理论研究 |
| 1.2.3 桩-土耦合振动响应试验及数值研究 |
| 1.2.4 近场波动中的地层边界效应 |
| 1.2.5 倾斜地层条件下桩-土相互作用静力学特性 |
| 1.3 存在的主要问题 |
| 1.4 本文研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 技术路线图 |
| 2 桩-土竖向耦合振动响应模型试验系统与测试 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 模型槽动力加载系统 |
| 2.2.1 试验加载系统 |
| 2.2.2 模型槽反力架 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 几何模型及材料准备 |
| 2.3.2 动力加载方案 |
| 2.4 试验结果分析 |
| 2.4.1 桩顶位移时域响应 |
| 2.4.2 动位移幅值 |
| 2.4.3 桩底动土压力 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 倾斜地层中单桩动力响应模型试验研究与分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验准备 |
| 3.2.1 试验场地及设备 |
| 3.2.2 几何模型与相似关系 |
| 3.2.3 复杂地形地质边界条件 |
| 3.2.4 试验材料及试验步骤 |
| 3.3 试验结果分析 |
| 3.3.1 桩基静极限承载力 |
| 3.3.2 振动位移 |
| 3.3.3 动应变 |
| 3.3.4 动土压力 |
| 3.4 单桩试验数值模拟分析 |
| 3.4.1 模型描述和验证 |
| 3.4.2 地形效应 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 倾斜地层中群桩动力响应模型试验与荷载传递机理分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 几何模型和试验方法 |
| 4.3 承台动位移试验分析 |
| 4.4 群桩振动响应数值分析研究 |
| 4.4.1 模型描述和验证 |
| 4.4.2 承台非对称位移 |
| 4.4.3 承台模量及荷载作用面积的影响 |
| 4.5 下卧基岩面倾斜对振动响应的影响 |
| 4.6 地表倾斜对群桩动力响应的影响 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 斜坡地形下桩-土耦合动力相互作用机理有限元分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 有限元模型描述及验证 |
| 5.3 水平地形中端承桩振动特性 |
| 5.3.1 完全埋入桩周土体振动衰减规律 |
| 5.3.2 未埋入桩段对土体振动衰减的影响 |
| 5.3.3 水平地形中桩-土-桩相互作用 |
| 5.4 斜坡场地土体振动衰减和波传播 |
| 5.4.1 斜坡表面土体振动位移衰减 |
| 5.4.2 地形倾斜对土位移的影响范围 |
| 5.5 斜坡场地上的桩桩相互作用 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 倾斜基岩面桩基动力响应有限元分析 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 倾斜基岩面场地单桩动力响应 |
| 6.3 倾斜基岩面场地桩基动力相互作用 |
| 6.4 倾斜基岩面场地群桩动力响应 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 复杂地层条件下桩基竖向动力响应简化计算方法 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 考虑基岩边界影响的桩基竖向动力响应简化计算方法 |
| 7.2.1 计算模型和基本假设 |
| 7.2.2 土体控制方程及求解过程 |
| 7.2.3 桩身振动控制方程及求解过程 |
| 7.2.4 结果验证 |
| 7.2.5 刚性边界距离的影响 |
| 7.2.6 桩长的影响 |
| 7.3 斜坡地形下桩基振动响应简化计算方法 |
| 7.3.1 部分埋入桩单桩竖向振动响应 |
| 7.3.2 斜坡场地振动波向坡脚方向传播时的影响因子 |
| 7.3.3 斜坡场地振动波向坡顶方向传播时影响因子 |
| 7.3.4 斜坡场地桩-桩相互作用因子简化方法验证 |
| 7.3.5 地形对影响因子的影响 |
| 7.3.6 斜坡场地群桩动力响应 |
| 7.4 本章小结 |
| 8 结论与展望 |
| 8.1 全文总结 |
| 8.2 本文创新点 |
| 8.3 今后工作的展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A.作者在攻读博士学位期间发表的论文专利等成果目录 |
| A1 论文 |
| A2 专利 |
| A3 软件着作权 |
| B.作者在攻读博士学位期间参加的科研项目 |
| C.获奖情况 |
| D.学位论文数据集 |
| 致谢 |
四、地基动力转动压缩对高层建筑自振频率的影响（论文参考文献）
- [1]高层建筑结构嵌固条件影响研究[J]. 范重,王晶,刘涛,杨苏,杨开,王义华,曾德民. 工程力学, 2022(02)
- [2]考虑土-结构相互作用的TLD减震性能研究[D]. 王帅. 河北建筑工程学院, 2021(01)
- [3]软弱地层中劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能研究[D]. 王安辉. 东南大学, 2020(02)
- [4]考虑土—结构相互作用的煤矿采动对RC框架结构模型抗震性能影响与分析[D]. 白春. 辽宁工程技术大学, 2020(01)
- [5]地基土—结构—设备体系振动台试验研究与能量反应分析[D]. 罗兰芳. 天津大学, 2020(01)
- [6]台风作用下高层建筑风特性及风致响应实测研究[D]. 王澈泉. 湖南大学, 2020(09)
- [7]高架列车诱发柔性连接装配式混凝土框架结构的振动及控制研究[D]. 熊利华. 华东交通大学, 2020
- [8]地震作用下高层建筑结构波动特性研究[D]. 康艳博. 中国建筑科学研究院, 2020(04)
- [9]地震作用下液化地基—桩基—高层建筑结构体系动力响应的研究[D]. 戴启权. 合肥工业大学, 2020(01)
- [10]倾斜地层中桩基竖向动力响应模型试验与计算分析[D]. 瞿立明. 重庆大学, 2020(02)